吕佳丽，刘鹏君，尤新东，米舰君

( 河北钢铁集团唐钢公司炼铁厂，河北唐山063000)

摘  要: 对唐钢4#高炉( 3 200 m³ ) 长期休风后快速恢复操作进行了总结。介绍了高炉休风前的炉况、休风料的确定、开口时机选择、加风控制、送风后料制调整等。加强休复风过程的工艺参数监控、节奏控制，高炉送风后在12 h 内就恢复了正常生产水平，实现了安全快速的预期目标。

关键词: 高炉; 休风; 恢复; 实践

1 前言

唐钢4#高炉( 3200 m³ ) 于2007 年9 月建成投产，引进了一系列先进生产技术。自开炉以来，通过不断优化操作参数，探索合理的操作制度，保持了炉况长周期稳定顺行，技术经济指标不断改善。2012年6 月19 日，高炉年修需更换布料溜槽、改造高压水管、更换风口、处理热风炉热风出口等，通过休风前精心准备，不断优化休复风方案，避免了高炉复风后炉缸不活、熔蚀风口等情况的发生。本次休风64h 25 min，送风后用了不到12 h，高炉就恢复了正常生产水平。

2 休风前的准备

2． 1 休风前炉况

(1) 由于4#铁口水温差升高，高炉从2012 年3月份开始向烧结矿中配加含钛的印尼海沙，到6 月15 日，烧结矿中TiO₂含量基本稳定在0． 89%。为避免在护炉期间长时间休风造成炉缸工作状态恶化，从6 月16 日夜班开始，烧结矿中的TiO₂减至0． 4%，6 月17 日夜班减至0． 2% ～ 0． 25%，6 月18日19: 00 开始提TiO₂至0． 4% ～ 0． 45%。

(2) 随低TiO₂烧结矿入炉后，综合焦比呈逐步下行趋势，高炉的主要操作参数见表1。

分析表1 认为，Ti 由0． 175% 降至0． 089% 后压量关系明显缓和，且综合焦比最少降低10 kg /t。

2． 2 确定合理的休风料方案

结合以往休复风经验，对本次72 h 计划检修的休风料方案做了进一步优化。

( 1) 全炉焦比660 kg /t ，全炉碱度0． 96 。

( 2) 从1: 15 第7 批料开始下休风料: 10 批净焦( 焦批20 t) + 20 t 硅石+ 10 批正常料1( 矿批95 t、焦比440 kg /t、［Si］2． 0% 、R₂ = 1． 02) + 6 批净焦( 焦批20 t) + 10 t 硅石+ 5 批正常料1 + 11 批正常料2( 矿批88 t 、焦比420 kg /t、［Si］1． 5% 、R₂ = 1．06) ，要求休风时第一个插焦到达风口。插焦布料角度与档位按O↓C↓方式下料，正常料碱度校核维持灰石比不变。

( 3) 控料线原则改为5: 00 ～ 6: 00 控至3． 0 m ，随后6: 00 开始赶料线。至减风时料线正常，该方式能保证停止炉顶打水后控制顶温在合适范围内。

3 送风恢复过程

3． 1 开口时机选择

本次年修送风后开口时机选择依据为: 按吨焦耗风量2 700 m³，计算将休风料中10 批焦炭烧完后再消耗2 批料的焦炭量所需总风量，当累加风量达到650 000 m³、炉内累计生成铁量超过100 t 时开口。据此第一次铁3 # 铁口4: 02 打开，5: 08 铁口喷，压炮; 5: 35 打开，至8: 54 铁出净堵口。本次铁喷溅严重造成主沟两侧粘铁，清理费耗时间长，因渣量少下渣沟满，清理渣沟共耗时80 min 。清理完主沟后组织连出， 10: 14 开口，本次开口后铁流稳定无喷溅，渣铁流动性良好。第一次检测铁的物理热为1 377 ～ 1 451 ℃ ，Si 1． 6% ～ 1． 7% ，R₂前期1． 0 、后期为1． 1。

3． 2 加风及捅风口控制

送风初期操作是炉况快速恢复的关键，要做到“稳中求快”。以风量为纲，尽快把风量加到一定水平，避免长时间、小风量、低风压操作。

3． 2． 1 加风控制

( 1) 引煤气后加风视透指水平分梯次进行，每次加风尽量不超过500 m3 /h，提顶压按比例进行。

( 2) 加风至与风口面积对应且料尺行走正常、压差水平合适时，随捅开风口进行第二梯次加风，加风原则与捅开风口数量对应，分步进行。

( 3) 只有在渣铁排放正常且压差水平合适时才能进行第三个梯次加风，风量随捅风口逐步增大。切忌渣铁排放不畅时强行加风，否则即使压量关系不紧，也会因随着风量增大炉内积存渣铁量增多而影响恢复进程，如图1 所示。

3． 2． 2 捅风口

本次年修堵1 #、10 #、12 #、14 #、16 #、18 #、25 #、27#、29#、31#共10 个风口送风，考虑到送风后1#、3#铁口出铁，未堵该铁口上方的风口。捅风口分两个批次进行，第一批选在送风恢复较顺利，风量已经加至与风口面积对应仍有加风潜力时; 第二批选在第一次铁渣铁排放正常、压量关系对应且有加风潜力时。此次风口比较好捅开也为加风创造了有利条件。分两次捅风口:

( 1) 风量加至4 100 m3 /min 时，第一次捅风口。3: 00 ～ 3: 13 捅开1#、18#、10#、25#风口，捅开风口后加风至5 150 m3 /min。

( 2) 渣铁排放正常后，第二次捅风口。11: 50 ～12: 10 捅开12#、14#、16#、29#、31# 风口，捅开风口后加风至5 800 m3 /min。

此次堵风口未被吹开，捅风口比较顺利，堵泥量控制以风口内厚度250 ～ 300 mm 为依据。

3． 3 送风后料制调整

料制回调原则: 送风初期可采用疏松中心的装料制度，亦可适当退矿批。随风量基本回全，料制、矿批一定要及时回调，将其恢复至正常炉况的状态，防止煤气利用过低造成炉缸亏热。

( 1) 6 月22 ～ 24 日布料调整，如表3 所示。

因送风后壁体温度持续波动，对煤气利用造成不利影响。通过增加边缘矿石负荷稳定了边缘气流，达到了形成稳定渣皮，降低炉腹、炉腰位置热负荷的目的( 图2) 。

( 2) 6 月22 ～ 25 日矿批、焦比调整，见表4。

4 送风后的炉况

复风后炉况恢复较顺利，料制调整后煤气利用逐步提高到45%以上，综合焦比也逐步下降到484kg / t，风量加到6 200 m³ /min，产量水平保持在7 500t /d，炉况整体稳定顺行( 表5) 。

送风后综合焦比下降原因分析:

( 1) 更换布料溜槽后布料有好转，为选择适宜的装料制度降低消耗创造了条件。通过调整装料制度抑制中心改善煤气利用，综合焦比下降。

( 2) ［Ti］由休风前的0． 15% 以上降至0． 10%以下，使综合焦比下降。

( 3) 休风料热量充足，改善了炉缸工作状态，炉缸均匀活跃，综合焦比降低。

5 结语

本次4#高炉年修计划用时72 h，实际用时64 h25 min，恢复过程顺利，实现了高炉高效稳定顺行的目标。