齐万兵，宋明明，田国庆

（重庆钢铁股份有限公司，重庆 长寿 ４０１２２０）

摘 要：2021年5月中旬重钢四号高炉休风近42小时配合钢后检修并堵10个风口来恢复生产，休风前因轻负荷料未至风口区域，复风后炉温严重不足，物理热最低至1307℃；炉渣碱度连续5炉次在1.41倍以上，最高至1.48倍，过高；因堵风口数目近42％，复风后气流 分布较紊乱，同时受复风后组织、操作不当等影响致高炉炉况严重失常，频繁烧损风口小套，对高炉恢复正常生产造成较大影响。通过优化上下部制度以及造渣制度，严格“攻守退”操 业措施，精细生产组织管控，直至5月18日恢复全风操作。本文对此次炉况失常的过程和原因进行了详述和分析，总结出堵风口状态下的非常规生产恢复炉况的经验。

关键词：高炉；休风；炉况；炉温

重钢四号高炉于２０２０年９月中修开炉，有效容积１７５０ｍ３，２０２１年５月１３日因炼钢二工序故障停机，准备检修１５天。为配合此次检修，四 号 高 炉 休风消缺并准备复风后进入堵风口状态下的低冶强生产，以平衡公司生产组织。５月１５日复风后因炉温低、炉渣碱度高、煤气流分布紊乱等多重因素的叠加影响，致高炉炉况失常且小套烧损多，使炉况恢复节奏缓慢，对整个铁前系统的控产组织和计划产生较大影响，经过近６０小时的调整，炉况才恢复至正常。

1 炉况失常过程

四号高炉按计划13日23:55休风，堵6个风口（5＃、6＃、9＃、16＃、17＃、20＃）于15日17:45复风后开始控冶强生产（休风时长41ｈ50min）。高炉复风后，因炉温不足且渣碱度过高，炉内冷渣冷铁排放较困难；同时堵风口后炉内初始 煤气流发生较大变化，热负荷振幅大，风量难加，炉况恢复相对缓慢，22:15 开始风口 接连出现小套烧损漏水现象，流量差最大的近8ｔ／ｈ，先后有7个风口小套（4＃、6＃、7＃、8＃、14＃、21＃、23＃）烧损漏水，大量的漏水入炉，进一步加剧了炉温下行以及炉况的恶化，造成炉况失常。为确保高炉安全稳定生产，16日16: 37再次休风，原计划5ｈ更换7个漏水小套并堵10个风口，但因部分小套前端烧损严重且小套内部积铁，拉小套时间延长；装吹管时，6＃和8＃反复出现漏风现象，多次安装后才正常。致此次计 划检修延迟10.6ｈ，实际休风时间长达15ｈ34min。17日8:11复风后，因休风延时以及前期的漏水入炉，物理热一直偏低（＜1480 ℃），高炉风量维持 1200～ 1500Nm³／min操作，以稳压差，提炉温，强化出渣铁为主，直至18日白班中期炉温上行后，才于14: 10 组织阶段性捅风口，至23:30捅开6个，实现20个风口送风的既定目标，炉况逐步恢复，高炉进入正常的控产计划生产。

2 炉况失常原因分析

2.1 休风料加入方式不合适

13日计划休风48小 时，20:04开始采取分段加入休风焦，具体方式如下：

2.1.1 第一段休风焦13.2吨，偏少，且与第二段休风焦间隔5批料，不利于高炉复风后快速提炉温恢复炉况。

2.1.2 四号高炉13日23:55休风时，实际入炉休风料为23批，休风第一段料未 至风口区域，处于炉体下部，致高炉复风后实际反应料为正常重负荷料（Ｏ／Ｃ：4.8ｔ／ｔ，R₂ ＝1.22倍），软熔带根部增大，导致高炉下部压差升高，透气性恶化；炉温方面因休风补偿热量的净焦未反应且渣碱度过高，加剧了下部压差的升高和炉况的失常。

2.1.3 分段加焦对于长时间休风的高炉恢复不利， 一方面休风前集中加焦致料层厚度发生较大变化， 煤气利用率下行幅度大；二是复风后炉温波动幅度大。

2.2 恢复操作不当

2.2.1 对于堵风口生产条件下的高炉，15日复风后前期加风过快，炉内生产的渣铁因炉温低以及渣碱度过高，流动性差，排放较困难，使小套烧损的几率增加。

2.2.2 在物理热仍处于下限水平时，直接将负荷由3.59ｔ／ｔ提至4.02ｔ／ｔ操作，喷煤量的增加，使大量未燃煤粉进入炉渣中，恶化炉渣的流动性，阻碍炉渣向炉缸渗透，堆积于风口前端，严重的影响炉况顺行，使风口频繁烧损，同时因堵风口生产，喷煤的不均匀导致了煤气流的分布不均匀，致使操作炉型不规则，使炉况的恢复难度加大。

2.2.3 从发现小套漏水至确认时间较长，且控水不及时、不到位，致大量水漏入炉内，煤气中［H_２］含量高达4.9％以上，同时又加0.3ｔ／ｃｈ钢粒使用，加剧了炉温下行以及炉况失常且不利于安全生产。

2.2.4 协力单位人员对吹管更换的技术要点未完全掌握，15日5＃吹管反复安装三次；17日8＃吹管又反复安装3次，致两次休风均延迟，使炉况的恢复难度增加。

2.3 设备缺陷

2.3.1 高炉在崩料后，没有料线自动角度补偿设施，均是人为调节，影响布料的精确性，对气流分布有一定影响。

2.3.2 风口小套流量监控设施精度不高，且偶尔存在小套漏水后不报警现象，对高炉安全稳定运行产生较大影响。

3 炉况处理及调整

3.1 第一阶段处理（5月15日17:45－16日16:40）

5月15日17:45高炉复风，送风风口18个（堵5＃、6＃、9＃、16＃、17＃、20＃），送风面积0.1999m²，矿批 46ｔ，负荷 3.59ｔ／ｔ。 复风后料线4210mm，18:02回风至1550Nm³／min，至18:48开铁口前风量已恢复至2200Nm³／min，铁口打开后喷溅严重，炉前多次捅铁口以及烧氧，收效甚微，渣铁流极小，炉内冷渣冷铁排放困难。至20:00时，操 作上视休风焦逐步反应，炉内便加风至2720Nm³／min左右，富氧3400m³／h，并于第7批（20:56）将负荷由3.59t／t直接提至4.02t／t，同时加0.3t／ch钢粒操作，但休风焦反应后，炉温仍处于下线水平，16日1:10炉内将负荷由4.02t／t下调至3.61t／t，并停用钢粒。后续因小套频繁烧损以及炉温水平，风量一直维持2800Nm³／min左右、氧量于16日7: 00停用，直至休风。

 5月13日130.6ｔ休风焦逐步反应后，炉温 无明显上升趋势，同时因出渣铁差（炉渣碱度高（连续9炉次在1.24倍以上），［Al₂O₃］含量高（连续7炉在17％以上，平均达17.49％）以及小套漏水较大，致高炉出现渣皮脱落，热负荷振幅大，炉 温下滑明显。炉内在轻负荷的基础上，先后分9段再加净焦合计162.9t补热（如下表），至休风前炉温仍偏低水平1452 ℃。

 20:00 后因休风焦的逐步反应，炉温相对回升，出渣铁较15668炉次次好转，但仍不均匀，从21:20发现4＃小套漏水后续接连出现3个小套烧损漏水。其中4＃和14＃漏水较大，16日休风前期控水后，出水管几乎无水或已是蒸汽。

3.2 第二阶段处理（5月17日8∶11复风后）

基于休风前炉温偏低以及炉况严重失常因素， 同时受小套漏水和休风延迟等影响考虑，17日8:11复风后堵10个风口（6＃—9＃、14＃—19＃）送 风恢复炉况，矿批36ｔ，负荷3.56ｔ／ｔ，此次对炉渣碱度做了较大调整，R₂由1.15倍下 控至1.04倍。因炉温偏低，阶段性加焦补热，回风节奏也相对缓慢， 10:00风量加至1270Nm³／min，14:00风量恢复至1380Nm³／min左右维持，直至18日6:00左右 炉温达1470℃以上，才逐步回风至1800Nm³／min， 9:20 负荷加至 3.67ｔ／ｔ，11:00开始恢复富氧 1000m³／ｈ操作。15692炉次物理热达1486℃后才 组织逐步捅风口，从14:10捅开19＃风口开始，后 续根据炉温情况加快了恢复的节奏，到23:30已捅开风口6个，风量逐步恢复到3050Nm³／min水平， 实现20个风口送风的既定目标，高炉按控产组织方 案进入计划生产。

4 结语

（1）高炉在重负荷料的情况下复风后，炉内必须控制加风节奏，同时补足热损，炉外要以强化出渣铁 为主；从工艺上优化高炉休风料的加入方式，减少休 风前气流的大幅波动；从操作上严格核算休风料的加入时间和炉渣碱度，确保休风料批误差在两批以内，便于高炉复风后炉况的快速恢复和炉温提升。

（2）对小套流量监控设施全面升级，确保数据的 精确性以保障高炉安全稳定的生 产；增加料线自动补偿角度，提高布料的精确性，减少人为因素对高炉 气流的影响。

（3）梳理风口小套以及吹管更换的难点和要点， 从标准和技术上完善或建立相关体系，进行培训，提高作业效率，减少对高炉的影响。

（4）高炉炉况的稳定是系统性的，要强化基础管 理，从原燃料质量控制、工 艺 技 术、人员操作以及设 备管理等方面系统性的统筹推 进，来确保高炉长周 期的稳定顺行。

参考文献：

[1] 段福彬，宋 涛，江明道．高炉长期休风恢复炉况的探讨 ［J］．冶金与材料，2018，38（6）：10＋12．

[2] 王筱留．高炉生产知识问答（第二版）［M］．北京：冶金出版社，2004．

[3] 齐万兵，匡洪锋，曹旭博．韶钢2200m³ 高炉无计划长期停炉恢复炉况实践［C］／／第十二届中国钢铁年会论文集．2019：597－601．